ТАБ-ЛИЦА 4.11. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛ.ЛкДКИ ИЗ КРУПНЫХ СПЛОШНЫХ БЛОКОВ и БЛОКОВ ИЗ ПРИРОДНОГО КАМНЯ ПИЛЕНЫХ ИЛИ ЧИСТОЙ ТЕСКИ ПРИ ВЫСОТЕ КЛАДКИ 500-1000 мм
Расчетные сопротивления, МПа
прн марке раствора
я §->,
0- ш М о Z,
с:: la!
р. о
с га о
ft-S S а О, я Й сна,
10,3
10.1
8,7 6,9
250
fi,l
ТАБЛИЦА 4.12. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ СПЛОШНЫХ БЕТОННЫХ КАМНЕЙ И ПРИРОДНЫХ КАМНЕЙ ПИЛЕНЫХ ИЛИ чистой ТЕСКИ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 200-300 мм
Расчетные сопротивления, МПа
при проч-
при марке раствора
ности
раствора,
природного камня плотностью более 1800 кг/м, принимаются с коэффициентоА-i 1,1; из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления , допускается принимать по табл. 4.11 с коэффициентом 0,9 при пустотности 5 %; 0,5 при пустотности 25 % и 0,25 при пустотности 45 7о-
ТАБЛИЦА 4.13. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ КЛАДКИ ИЗ ПУСТОТЕЛЫХ БЕТОННЫХ КАМНЕЙ ПРИ ВЫСОТЕ РЯДА КЛАДКИ 200-300 мм
Расчетные
сопротивления.
S ta
ш п.
при марке раствора
при прочности раствора, МПа
100 75 50
2,0 1,6 1.2
1,7 1,5 1,15
1,7 1,4 1,1
1.6 1,3 1,0
1,4 1,1 0,9
1,1 0,9 0,7
0,9 0,7 0,5
ТАБЛИЦА 4.14. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ОСЕВОМУ РАСТЯЖЕНИЮ И СРЕЗУ КЛАДКИ ИЗ СПЛОШНЫХ КАМНЕЙ
Расчетное сопротив-
ление, МПа
, при
Напряженное состояние
марке раствора
Осевое растяжение по пере-
вязанному сечению
для кладки камней пра-
вильной формы . . .
0,16
0,11
0,05
для бутовой кладки
0.12
и, 08
0,04
Срез по сечению R
неперевлзаннсму для
кладки всех видов (ка-
сательное сцепление)
0,16
0,11
0,05
перевязанному для буто-
вой кладки ......
0,24
0,16
0,08
ТАБЛИЦА 4.15. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ БУТОБЕТОНА (КЕВИЕРИРОВАННОГО)
Марка рваного бута
Расчетные сопротивления, МПа, . . при марке бетона
150 1 100
200 и выше 100 50
2,5 2,2 2,0
2,0 1,8 1,7
Примечание. При вибрировании бутобетона расчетные сопротивления сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15.
Основными конструкционными материалами фундаментов являются железобетон и бетон, которые можно применять при устройстве всех видов монолитных и сборных фундаментов в различных инженерно-геологических условиях. При наличии агрессивных подземных вод следует применять цементы соответствующих видов или устраивать поверхност-
ТАБЛИЦА 4.16. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ БУТОВОЙ КЛАДКИ ИЗ РВАНОГО БУТА
Расчетные сопротивления, МПа
при марке раствора
при прочности раствора, МПа
600 500 400 300 200 150 100
2,0 1,8 1,5 1,3
1,1 0,9 0,75
1,7 1,5 1,3
1,1 1,0 0,8 0,7
0,95
0,85
0,55
0,65
0,55
0.45
0,35
0,23
0,18
0,17
0,15
0,18
0,15
0,12
0,08
0,07
0,05
Примечания-. 1. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивлкаия, приведенные в таблице, следует умножать на коэффициент 1,5.
2. Расчетное сопротивление бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей за-сыпкой пазух котлована грунтом - на 0,1 МПа; при кладке в траншеях в распор с нетрок-тым грунтом, а также при надстройках - на 0,2 МПа.
ную гидроизоляцию. Фундаменты на основе силикатных матералов и цементогрунта применяются в конструкциях, работающих на сжатие, в фундаментах с уступами или с наклонными гранями при отсутствии агрессивных подземных вод. Каменная кладка из кирпича и бута предусматривается в конструкциях, работающих на сжатие, преимущественно для ленточных фундаментов и стен подвалов. Бутобетон и бетон рекомендуется применять при устройстве, фундаментов, возводимых в отрываемых полостях или траншеях при их бетонировании в распор со стенками. Допускается применение бутовых, бутобетонных и бетонных фундаментов с уступами или с наклонными гранями. Высота уступа для бетона принимается не менее 30 см, для бутобетона и бутовой кладки - 40 см.
Для получения жестких фундаментов, исключающих появление растягивающих напряжений в нижней части, отношение высоты уступа к его ширине /ii/Ci, а также отношение высоты фундамента к его выносу должно быть не менее 1,5. Толщину стен из бутобетона следует принимать не менее 35 см, а из бута--50 см; размеры сечения столбов из бутобетона - не менее 40 см, а из бута - 60 см.
Применение дерева и металла допустимо при устройстве фундаментов временных зданий и соорулений.
. 4.3. КОНСТРУКЦИИ ФУНДАМЕНТОВ 4.3.1. Столбчатые фундаменты под стены
грузки. По обрезу фундаментов укладываются фундаментные балки, на которые опираются надземные конструкции.
Фундаменты выполняются из сборных элементов (рис. 4.2) в виде столбов, возводимых из кирпича, бута, цементогрунта, бетона. Возможно применение фундаментов, устраиваемых в разбуриваемых или отрываемых в массиве грунта полостях, заполняемых врас-пор бетоном, цементогрунтом и др.
4.3.2. Ленточные и прерывистые фундаменты под стены
Ленточные фундаменты могут быть монолитными или из сборных блоков. Монолитные устраивают из бута, бутобетона, бетона, цементогрунта в виде лсесткой конструкции ступенчатой формы, когда в поперечном направлении не возникают растягивающие на-
Столбчатые фундаменты под стены рекомендуется устраивать при незначительных нагрузках от стены здания и в тех случаях, когда рснованне.м служат грунты, имеющие высокие прочностные и деформационные характеристики. Фундаменты располагаются через 3-6 м один от другого, в углах здания и в местах пересечения стен, а таклсе на других участках, где передаются значительные на-
пряжения. При применении лелезобетона фундамент выполняется в виде нижней арми- рованной. ленты и неармированной фундаментной стены (см. рис. 4.1). Многощелевые ленточные фундаменты включают два или более ряда вертикальных пластин, на которые опираются надземные стены (рис. 4.3). В плане пластины представляют собой непрерывные ленты или отдельные элементы, устраиваемые на определенном расстоянии один от другого. Монолитные фундаменты могут применяться в любых грунтовых условиях.
Сборные фундаменты состоят из ленты, собираемой из железобетонных плит, и стены, собираемой из бетонных блоков (рис. 4.4). Фундаментные железобетонные плиты изготавливаются сплошными или ребристыми. Номенклатура типовых плит по серии 1.112-5 приведена в табл. 4.17. Номенклатзфа предусматривает четыре группы, каждая из которых характеризуется наибольшим значением среднего давления, цередаваем.ого на .основание.
ТАБЛИЦА 4.17. ФУНДАМЕНТНЫЕ ПЛИТЫ
Эскиз
Марка плиты*
Размеры, мм
Объем бетона, мз
Масса, кг
плиты
петель
ФЛ32.12 ФЛ32.8
3200
1180 780
ФЛ28.12 ФЛ28.8
2800
1180 780
Ф Л 24.12 ФЛ24,8
2400
1180 780
ФЛ20.12 ФЛ20.8
2000
1180 780
1,6 1,047
1,369 0,896
1,138 0,745
0,975 0,638
4000 2620
3420 2240
2845 1865
2440 1595
6,5 4.6
6,5 4,6
4,6 3,2
4,6-3,2
Ф,П16.24 ФЛ16.12 ФЛ16.8
1600
2380 1180 780
0,987 0,486 0,320
2470 1215 800
3,2 2,2 1,4
ФЛ14.24 ФЛ14.12 ФЛ14.8
1400
2380 1180 780
0,845 0,416 0.274
2110 1040 685
2,2 2,2 1,4
ФЛ12.24 ФЛ12.12 ФЛ12.8
1200
2380 1180 780
0.703 0.347 0,228
1760 870 570
2,2 1,4 1,4
ФЛ 10.24 ФЛ10.12 ФЛ10.8
1000
2380 1180 780
0,608
0,197
1520 750 495
2,2 1,4 1,4
ФЛ8.24 ФЛ8.12
2380 1180
0,557 0,274
1395 685
1,1 1,1
ФЛ6.24 ФЛ6.12
2380 1180
0,415 0,205
1040 515
1,1 0,7
Марки плит в таблице указаны условно без обозначения их группы и относятся к изделиям всех групп.
при соответствующем вылете консоли фундамента. Плиты первой группы соответствуют среднему расчетному сопротивлению основа-
\\ II
1 II
!L
, b по расчету]
(nopqc- у
чету)
Рис. 4.4. Сборный ленточный фундамент
а - для здания с подвалом; б - для здания без подвала; I - поверхность грунта; 2 - бетонные блоки стен; 3 - фундаментные плиты
ния (при коэффициенте надежности по нагрузке Y/=) -0,15 МПа, второй--/?== = 0,25 МПа, третьей - = 0,35 МПа и четвертой- i?==0,45 МПа. Марки плит обозначаются буквами ФЛ и числами, характеризующими ширину и длину плиты, разделенными точками. Цифра, отделенная дефисом, указывает группу по несущей способности при толщине опирающейся стены 160 мм. Например, ФЛ20.12-4 - плита шириной 2000 мм, длиной 1180 мм, для среднего давления на подошве 0,45 МПа. Расчетный момент для плит определен по грани нагружающей стены, которая принята толщиной 160 мм (для крупнопанельных зданий). При увеличении , толщины нагружающей стены, например до 300, 400 мм и более, расчетные размеры консолей уменьшаются и по условиям прочности плиты могут соответствовать большим значениям средних давлений на основание. Расчетная "нагрузка при определении несущей способности плит вычисляется умножением среднего давления р на усредненный коэффициент надежности по нагрузке Y/= 1,15 (применительно к жилым зда-
