Главная  Книжные издания 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 [ 209 ] 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251

Подбор толщины стенки корпуса Требуемую толщину нижнего пояса стенки находим по формуле (23,4):

- Р/-/Л»у /с - [ / ж (Л: - 30) / ж + Ри /р] г/Лну Г с --(8-10-*- 1,111,32-И,2-2 758,6/24 0,7-0,46 см. Принимаем толщину нижнего пояса равной 6 мм, а толщину всех остальных поясов стенки -

4 мм.

Проверка устойчивости стенки корпуса пустого резервуара. Проверяем устойчивость стеики корпуса пустого резервуара по формуле (22.16)

§l/ ёсЛ+ S г/S ег2< /с

Для вычисления значений напряжений производим сбор нафузок:

от крыши Ркр - /кркр - 1,1 • 0,35 •10" - 0,39-10" кН/см;

отснегаЛ- /Soc-1,41 Ю""*-1 - 1,4-10"кН/см

от вакуума Ръж- /рвакРвак- 1,2-0,25-10" - 0,3•10" кН/см;

OTBeTpaPw- (fWoc/t-1,4-0,2310"о,8 1 -0,25-10"khW;

отстенки Sw- ;?«.рк.(/1„-1,05 0,785 10"-7 150-903 10"кН/см1

Тогда меридиональные напряжения в стенке

S1 - [Ркр + (Ps + Ярвак - Pw)] (rIfT) -t- S ,v - [0,39-10" -I- (1,4 10" -I- 0,3 -10""* -

- 0,26-10")0,9] (758,6/2-0,4) -1-0,09-0,26 kH/cmI

При гибкости стеики r/C - 758,6/0,4 - 1897 значение коэффициента с - 0,065 (см. табл. 22.1). Меридиональное критическое напряжение в стенке вычисляем по формуле (23.12):

%сл - cEtJr- 0,065-2,06-100,4/758,6- 0,7 кН/см1

Кольцевые напряжения в стенке вычисляем по формуле (23.10)

Si-(Pw+PpBK)(rr/tw") - (/wWock + fpKPpBaK)(rrtT) - (0,50,2310"Ч8Т -i-

-I-1,20,25 10")0,9(758,6/0,4) -0,066 кН/см1

Кольцевые критические напряжения в стенке определяются по формуле (23.13)

„2-0,55£:(4Р/Л)/гР/г-0,55-2,0610\0,4/1192)К0,4/758,б-0,087 кН/см1

Тогда

Si/Scri + S l/Scri - 0,26/0,7 -I- 0,066/0,087 - 0,371 -i- 0,76 - 1,14> 1.

Устойчивость стенки не обеспечена. Для повышения значения критического напряжения ё crl установим промежуточное кольцо жесткости (Л - Л"- 2 - 596 см).



Т-gl см + M/twljifkfRKf,

откуда

g • 1 см + М/ Г , 0,23 + 0.455/0,6

к. =---= ---= 0,03 см.

f dfRf 1,1-24

По конструктивным соображениям принимаем катет шва равным 4 мм.

Расчет анкерного крепления корпуса резервуара. Подъемная сила, отрывающая днище от основания при действии внутреннего избыточного давления, вычисляется по формуле (23.20)

Лп- рРиЙ7-1,2-210"-3,14(758,6)-433,3 кН.

Удерживающая сила определяется по формуле (23.21):

Му - /-0(0 + Gkp + GoKp) - /caTrrJ)„2 йК + ЛркрУГг +

+ 0,2У!-г7)„.Г„окр.дн)-0,9(2-3,14-758,6.0,78510"0,4И62+1,10,3510-3,14-758,6 +

+ 0,23.14758,6758,60,78510-45) - 229,8 кН.

Так как Лп> Лу, то анкерные болты необходимы.

Периметр резервуара 2 лт-23,14758,6-4764 см. Анкерные болты расставляем через 198,5 см. Всего потребуется 24 болта.

Усилие, приходящееся на один анкерный болт,

AfaHK- (Nu - jVy)/n- (433,3 - 229,8)/24- 8,5 кН.

Тогда 8сг2 - 0,55-2,06-10" (0,4/596);0,4/758,б- 0,174 кН/см

ei/8cri+S2/Scy2-0,31\ +0,38 = 0,75<1. Таким образом, устойчивость стенки корпуса обеспечена.

Расчет узла сопряжения стенки с днищем. Проверим прочность стенки от действия местного изгибающего момента в зоне краевого эффекта по формуле (23.17)

а*----+ - =---+ - < yPR .

1 t W t p с wy

www wl

Л/ я. 0,1 Prtwl - 0,1 (жуЭжЛ! + pPv,)rtw\ -

- 0,1 (1,1 8 10"*-1162 + 1,2210")758,60,6 - 0,455 кН см/см;

S\- 11+ 6Л Г1-0,23+ 7,58-7,81 kHW;

8*1 - 7,81 < 1,2 24 - 28,8 кН/см

Таким образом, условие обеспечения прочности узла сопряжения корпуса с днищем удовлетворяется.

Проверка прочности сварного шва, соединяющего стенку с днищем, производится по формуле (23.18)



анк / бе

1 + (------) = 0,28 кН/см <

4-1.1 0,4-30 30

<Л,„Л.,= 18-1 = 18кН/см (е= d„„ + 60= 12+60= 72мм). WJ с ан к

Расчет крыши резервуара. Принимается щитовая крыша, которая рассчитывается как ребристый купол. Учитываются две комбинации нафузок:

а) нагрузки, действующие на крышу сверху вниз [см. формулу (23.23)]

П-Ркр+ (Ps + PpBaK)V -0,39-10"+(1,410"+ 0,310")0,9-1,9210" кН/см

б) нафузки, действующие на крышу снизу вверх [см. формулу (23.24)]

[(рРи+ /wWoc)f -гкр/кр] -

- [(1,2210"+1,40,2310"0,8)0,9 -0,3910"] -210"кН/см Так как Я+О, то рассматриваются обе комбинации нафузок.

Усилия в радиальных ребрах щитов крыши и опорные реакции в трехшарнирной арке, состоящей из двух ребер одного диаметра, для первой комбинации (f>) определяются по формулам (23.25) - (23.28)

Ki - Рфг/2 - 1,9210"-298758,6/2 -21,7 кН, где b - 298 см - ширина щита (при числе щитов 16);

4-** 1,92 Ю""-298-758,6 • 758.6

Я1 =

6/ 6 • 94,8

= 57,9 кН (при уклоне г = 1:8 / = 94,8 см);

Сечение анкерного болта, выполненного из стали С235, определяется по его площади нетто (23.22)

Аьп - Nm/nRba - 8,5/114,5 - 0,58 см1

Тогда - 0,85 см. Принимаем диаметр анкерного болта равным 12 мм. Крепление столика, сквозь который проходит анкерный болт, проверяется по формуле



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 [ 209 ] 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251