Таблица 2.4. Формулы для определения реакций ц и ш,, возникающих при деформации стойки
„ о pq ч
Схема I
Схема II
Схема III
" /?
Аа = 1 или
Ч =+-5-
гь=-
ть=-
6В EJ
Р=гь=+
4АС-ЗВ
ПА EJ
&=1
4АС-ЗВ
ть=-
Р = гь= +
ть=-
Гь= +
6В EJ
4АС-ЗВ
ПА EJ 4АС-ЗВ
ть =
гь=+-
6EJ UEJ
ФА = 1
4С EJ
гь=-
4АС-ЗВ Н
6В EJji 4АС-ЗВ
4С EJ,
Н 6EJ
ть= +
EJ Н
гь=-
4АС-ЗВ Н
6В EJji 4АС-ЗВ
ть= +
4EJ Н
Продолжение табл.2.4.
„ о pq ч
Схема I
Схема II
Схема III
" /?
Фа = 1
-4=-
3 /н
ть=-
EJ Н
6В-4С EJ
4АС-ЪВ Н
12А-6В EJ 4АС-ЪВ
ть= +
гь=-
2EJ Н
Примечание. Конец b стойки закреплен: в схеме I - от смещения; в схеме II - от поворота сечения; в схеме III - от смещения и поворота сечения. Конец а стойки во всех схемах закреплен от смещения и поворота. На верхних схемах указано положительное направление г/, и т/,.
\х = -1; = 1-ьаи.; В = 1+а[х; С = 1-ьаи.. /в
2. Способ приведенных характеристик рекомендуется для определения моментов, возникающих от единичных узловых внешних моментов. Применение этого способа позволяет за счет некоторого увеличения объема предварительных вычислений значительно быстрее, чем при расчете способом последовательных приближений, вычислить значения моментов на концах стержней. Моменты на концах стержней определяются после однократного распределения действующего узлового момента. Таким образом, способ приведенных характеристик следует применять при наличии большого числа отдельных загружений.
3. Смешанный способ удобен для расчета рам с ригелями, расположенными в одном уровне. В этом случае в отличие от обычного смещения узлов рассматриваются не как неизвестные, а как внешняя нагрузка, однако при более сложных конфигурациях рам рациональнее для сокращения вычислений применять способ последовательных приближений или способ приведенных характеристик.
2.7. Горизонтальные деформации колонн
Горизонтальные деформации (смещения) колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, колонн крановых эстакад следует принимать по табл.2.5. Смещения, указанные в табл.2.5, следует проверять в уровне головки кранового рельса от сил торможения тележки одного крана наибольшей грузоподъемности, направленных поперек кранового пути, без учета крена фундаментов.
Таблица 2.5. Горизонтальные деформации колонн зданий
Группы режимов работы крапов
Предельные прогибы
зданий и крытых крановых эстакад при плоской схеме
то же, при пространственной схеме
открытых крановых эстакад
1К- ЗК
Л/500
Л/ЮОО
/г/1500
4К-6К
Л/ЮОО
Л/2000
Л/2000
7К- 8К
Л/2000
Л/4000
/г/2500
Примечание, /г - высота от верха фундамента до головки кранового рельса.
Смещение колонн определяется из условия равенства смещений двух противостоящих колонн на уровне верхнего пояса подкрановых балок (кран учитывается как распорка, связывающая жестко колонны одного пролета), при этом на менее жесткую колонну передается не менее 30 % полной силы торможения; для каждой из противостоящих колонн Аи Б эти смещения могут бьггь вычислены по формуле
А = -
(Saa + Збб)-(Злб + Збл)
(2.6)
В частном случае, для симметричных рам 5 = 5 и формула (2.6) принимает
А = -
аабб - S
+ бб - аб
т,
(2.7)
где Т - наибольшее усилие от нормативного поперечного торможения одного крана, приходящееся на колонну; 5 - горизонтальное перемещение колонны А на уровне верхнего пояса подкрановой балки от силы Р=1, приложенной к колонне А на этом же уровне; 5дд - горизонтальное перемещение колонны Б на уровне верхнего пояса подкрановой балки от силы Р=1, приложенной к колонне Б на этом же
